電力自動化設備發電機變壓器組保護整定中的若干問蔡光德銅陵發電廠，安徽銅陵24412尤弟單位的整定定值，造成了許多隱患同時奪在對整定原則理解不透，致使定值錯誤的情況文中對發變組呆護中某些整定原則的可行性合理性提出疑義。對有些深護的整定配合及現場實際問774文獻標識碼；文章編號10066以72.16102 1變壓器差動保護大型發電機變壓器繼電保護整定計算導則中，提出對220，5001變故器縱差保護的技術要求在變壓器過勵磁時，縱差保護不應誤動作。 現代大型變壓器鐵芯采用冷軋娃鋼片，其磁化特性很硬，制造廠家為節約材料，將額定工作磁密取得較高，這柞由過電甩造成過勵磁時，變卡器的勵磁電流將激增，而差動保護最小動作電流，通常按24倍額定電流選取，當過電壓3040時，勵磁電流可達變壓器額定電流，該電流流入差動回路，同時無制動作用，故差動保護必然誤，此種情況6就應考慮如何避免差動保護誤動作。 2發屯機定子過負荷發電機反時限過電流保護的反時限跳閘特性上限屯流按機端相金屈性短路，整定0.8；而為發電機次暫態電抗非飽和值標么值，為變比。 通常情況，利用該公式計算不會發生問。但，連接于無窮火系統的發變組。系統發生振蕩，因大型機組的次暫態電抗與暫態電抗相差不大，且變壓器阻抗較小致使振蕩中心落入發電機內部時，因發電機繞纟的電抗值與匝數成正比，振蕩電流隨振蕩中心在發電機內部深入而急劇增加，這時的振蕩電流就會大于機端相金屬性短路電流，結果是上限速斷的短延時也未必能躲過振蕩而導致誤動作。 因此，反時限跳閘特性的上限電流，也應考慮到機組與系統發生振蕩時的振涔電流，3發電機匝間保護銅陵發電廠125機組匝間保護采用對次諧波有高濾波比的14型零序電壓繼電器實現。 在1號機投產后不久的次外部故障中，匝間保護誤動，致使1號機2號機匝間保護至今未敢投入運行。 新投產的300，機組用署801型微機保護，匝間保護用縱向零序電壓匝間保護，分靈敏段和次靈敏段。靈敏段定值小，反映短路匝較少的匝間短路，整定原則按可靠躲過正常運行的最大基波不平衡量，經短延時出口。匝間保護零序電壓整定，有資料介紹有的權威人士干脆推薦取23實際整定中，必須考慮到采的雙分支發電機定子繞組相中某分支的開焊情況，如不能及時發現極有可能損傷發電機，故要求匝間短路保護在定子繞組開焊時，具有適當的靈敏段。 發電機定子繞組相分支的開焊，導致定子繞組在空間形成的磁場分布不再對稱，由于線棒之間互感的影響，零序電壓無法準確計算，根據實用計算方法13.300機組在滿負荷下開焊時次；序電壓3，7，為6，對零序電壓匝間保護，要求其裝置動作的臨界負荷電流標幺值為0.390.55，計算零序電壓為2.343.3.實際整定時，將動作整定位取為3，保證有2 0人1=63的，敏系數，4過勵磁保護保護動作造成發電機連續兩次跳札解釋為2201母線電壓達到242政，即達到裝于母線側的過勵磁保護的定值1.以220政，后認為定值有誤，將其調整為1.1實小上用2201母線電壓判定的設。尤論定值如何整定，都不能保證動作的正確性，因為電廠22砍母線電卡不僅與送出尤功有又。而且與系統電壓線路參數有關。7號主變過勵磁時，可能會導致母線電壓的提高，但能否達到過勵磁保護的定值，還勾系統電壓。線路參數有，因此，過燦磁保護不應裝于母線側，而應裝子發屯機出口，以發電機變收撕版必，愚觀抱知，此觸1礎焉嘴曹，著潘過，1磁特性整定。 另外，對于過勵磁保護的反時限曲線的整定，當數據+足時，許多資料推薦采用公式=，2，似按此式汁算的結果，數值令人生疑。 根據同型4引進國外技木生產的發屯機提供的也他也曲線。過勵磁倍數與允1午時間廠的對數嚴格滿足線性遞減關系。即磁倍數以等差遞增，動作時間按等比遞減。在整定范圍內，更符合過勵磁的時間累計效應特性要求。 整定導則中，發電機過勵磁1.1倍發信號，1.3倍跳閘；變壓器允許的過勵磁能力較發電機高。整定按過勵磁能力較低的發屯機考慮。 據此，銅陵發電廠針對廠家未提供發電機過勵磁曲線，以其它廠同容量機組提供的1.1倍558，1.2倍68兩點數據對其它整定點進行插入擬合。過勵磁倍數按0.025級差遞增，時間按155614，即1.74遞減計算，大于1.325倍時按延時0.358跳閘。對過電壓大于1.325倍造成過勵磁的動作時間不再整定以358動作，是考慮到差動保護會動作，因此，差動保護被樸作值過勵磁保護的1備5發電機失磁保護對于勵磁開關誤跳或可恢復勵磁的情況下，如何恢復勵磁。大多電廠邡以乍考慮。通常按事故停機處理。2000年5月29日，銅陵電廠1號發電機勵磁開關跳閘，發屯機失磁，隨后運行人1進行倒換廠用電，解列發電機的操作。 實際上發電機失磁后與系統處于異步狀態，負荷越大則滑差越大。降低發電機負荷，方面減小滑差，利于恢復勵磁后迅速拉入同步；另方面，降低負荷能減少從系統中吸收的無功功率對維持系統母線電壓和廠用母線電壓有利。大型發電機在失磁后，首先要迅速減小發電機的負荷，將負荷減至50.允許運的段時內，將勵磁調節器由自動柜或動位冱切換為手動柜或手動位丑。將副勵輸出降個最低。合上勵磁開關。逐漸，加勵磁。發電機很快被拉同步。然后按正常帶負荷付于像銅陵發電廠300機組采1的；公司的，840勵磁調節器，其最低勵磁電壓為50的空載額定值，這種情況下將負荷盡量降低然后以最低的勵磁電壓合1勵磁開關。逐漸增加勵磁，恢復正常工作300機組試運行期間，在做發電機低勵限制時，失磁保護動作。低勵失磁保護，最初按靜穩阻抗圓整定，計算結果剛好落入阻抗圓邊界。后，依據發屯機出力線。以3001功，無功進4151正作進相和失磁的分界點，501為失磁，兄為進相算出的阻抗晟較靜穩圓略小=這里沒有采用異步阻抗圓，因為從失穩到異步阻抗圓有段時間，動作較晚。 建議對采用靜穩阻抗圓不滿足要求的，可將阻抗圓整定得小點，但不必非小到要采用異步阻抗圓。 6低阻抗保護對發電廠裝于發變組高壓側的低阻抗保護的整定原則應加以明確采用帶偏移方向的阻抗繼電器。 正方指向變壓器反方向指向母線大機組發變組保護均裝設雙重快速主保護。由發電機差動保護主變差動保護和發電機變壓器組構成的雙重快速主保護，其保護區只伸至高壓側母線電流互感器，為消除變壓器高壓側電流互感器與斷路器之間的死區和作為母線保護的后備，在主變高壓側裝設低阻抗保護，使得母線保護雙重化。 Il維檢，孟慶和，宋繼成等。大型發電機變壓器繼電保護整定計算導則肘。北京中國電力出版社，2000. 2王景軍。冊201微機發變組保護應用情況總結中國電機工程學會主設備繼電保護分專委會第屆學術會議論文集海口中國電機工程學會主設備繼電保護分專委會，2000.1080. 責任編輯蘇理蔡光德19650，男，安徽合肥人，工程師，從事現場繼電保護整定計算工作。
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